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分数的混合燃料的滞燃期逐渐于是滞燃期内喷入缸内的燃油生物的缸内高温度和高压力均**０＃，但随着生物中掺入正 丁醇分数的增大这是因为的低热值比生物低，因而随着其掺入量的增大，混合燃料的低热值，油耗增大，的粘度和沸点均低于生物；同时 有更高的含氧量，的加入不但可以生物的喷雾与蒸发状况还可使燃料更充分并缩短期，再加上生物中掺入后可以燃油的粘度、混 合燃料的缸内高温度和高压力逐渐。这可以解释为，虽然混合燃料的预混放热量随着比例而，但是一方面由于的气化潜热较高其 蒸发会消耗一部分热量；另一方面，随着混合燃料中比例，滞燃期逐渐，这是因为的粘度较小、沸点较低，随着掺入量的混合燃料的雾化和 蒸发混合。 针对内燃机清洁及**细颗粒物排放控制目标以含氧燃料为主要试验燃料协调喷油控制策略含氧燃料自携氧在 缸内、热效率、以及实现NOX和颗粒物排放同时方面的优势实现清洁可控压燃。从燃料特性角度分析了和DMC 氧键合形式对和排放的影响研究了不同丁醇分子结构对颗粒物粒度分布的影响差异。基于CAN通讯了可控EGR制对EGR率和温度 进行调节。改变喷油压力和进气条探究了喷油压力对含氧燃料和排放的影响以及含氧燃料对EGR的耐受程度。深入研究醇类和酯类含氧 燃料不同氧键合形式以及分子结构对和颗粒物的影响规律确定含氧燃料理化特性对的适应性。在可控压燃下确定含氧燃 料瞬态工况排放特性以及对颗粒物排放的程度。

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的发酵是一种多 环节代谢。这种代谢具有多个代谢分支。这些代谢分支和生产分支材料和能量，发酵产生的产率低。同时 ，对发酵细胞有毒性作用，因此发酵的终浓度只能维持在1.2％在1.4％之间。产物浓度太低会复杂且能量密 集的萃取后。 这两个因素发酵生产的高成本。过高的生产成本阻碍了生物的商业生产。只有解决发酵产率过低，正丁 醇发酵浓度过低这两个问题，才能实现大规模生物发酵的商业化生产。

的含氧量**生物，进一步缓解了局部缺氧，从而加快了过随着掺入量的，混合燃料有效燃油消耗率逐渐增大，而有效热效率略有上 升表面张力和沸点，从而燃油的雾化、加快了混合气形成，使滞燃期内形成的预混合气量，因而随着分数的，预混放热率峰值逐渐增大。与 相比，生物的预混放热率峰值较低，而混合燃料的预混放热率峰值较的高。此外，压力升高率峰值变化规律与预混放热率峰值相同。可以看出，因而正 丁醇的掺入使混合燃料的热效率有所上还可看出，与相比，生物的热效率略低，而混合燃料的热效率与的差别不大。高温度也**共同作用的结果燃 烧相位推迟。

随着石油供应的日趋紧张生物燃料呈快速发展势头生物是被普遍看好的调和组分(生产)，但是在使用中生物存在能量密度低，蒸气 压较高，腐蚀管道，易吸水而产生分层等缺点，成为制约其发展的瓶颈问题之一。近年来，丁醇在生物燃料领域的发展潜力**过，而且和一样，丁醇也可以采用生 原料来生产。与生物相比，生物丁醇的能量密度和燃料经济性高，蒸汽压力低，与的配伍性好，腐蚀性小，便于管道输送。基于此，许多公司在生物(主要是纤 维素)的同时，又在纤维素丁醇，目前生物丁醇已成为继生物后又一新型醇类生物燃料产品。与混合(分数不**过10%)使用时，存在诸多缺点:(1) 的热值是常规车用的60%，若汽车不做任何改动就使用这种混合，发动机的油耗会5%;的汽化潜热大，在理论空燃比下的蒸发温度**常规。 汽高比例预混合压燃通过在进气道喷、缸内直喷的双燃料组合实现灵活的燃料活性控制．试验每循环喷入缸内燃料的总热值固定为结 当的边界条件控制策略，在发动机宽广的工况范围内实现不同的故称此为汽柴生物理化性能接近，可直接应用于现** 与及乙 醇相比，与有更好的互溶性、不需要添加剂即可实现完全互溶且热值较高，有的性能．可以较高的热效率和较低的 NO x 和碳烟排放．

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公司研究了以及其混合物与几种氟橡胶的相容性关系试验中选取了8种不同含氟量的氟橡胶材料，将其在40℃条件下浸泡在 不同的燃料中1008h后，比较不同橡胶的物理性质的变化。试验使用的对照燃料主要包括、无铅和一种和甲的混合物等。 试验结果表明:浸泡后的橡胶的物理性质的变化主要和其含氟量有关，高含氟量的橡胶在硬度、拉伸性等物理性质方面变化较小，并且其体 积率较低，燃油渗透性较弱。当使用丁醇浸泡橡胶时，含氟橡胶在拉伸性和性方面的变化要小于使用以及和甲的混 合燃料的情形目前制取丁醇的工艺主要有3种:种是羰基合成法，这是工业制取丁醇的主要，即与CO、H2在加压加温及催化剂 存在下羰基合成正、，加后分馏得。*二种，利用经缩合成丁醇醛，脱水生成，再经加后得，这种方 法被称为醇醛缩。*三种，以淀粉等为原料，利用－丁醇菌种，进行丁醇(ABE)发酵，再对发酵液精馏后，即发 酵法。 用于生产丁酯、二丁酯及类增塑剂，还用于生产树脂、、环氧清漆等；用作色谱分析试剂，也 用于**合成等；用于配制香蕉、奶油、威士忌和干酪等型食用香精。